篩板實驗報告4篇

篇一 篩板精餾塔精餾實驗報告樣本

6.1實驗目的

1．了解板式塔的結(jié)構(gòu)及精餾流程

2．理論聯(lián)系實際，掌握精餾塔的操作

3．掌握精餾塔全塔效率的測定方法。

6.2實驗內(nèi)容

⑴采用乙醇～水系統(tǒng)測定精餾塔全塔效率、液泛點、漏液點

⑵在規(guī)定時間內(nèi)，完成d=500ml、同時達到xd≥93v%、xw≤3v%分離任務(wù)

6.3實驗原理

塔釜加熱，液體沸騰，在塔內(nèi)產(chǎn)生上升蒸汽，上升蒸汽與沸騰液

體有著不同的組成，這種不同組成來自輕重組份間有不同的揮發(fā)度，

由此塔頂冷凝，只需要部分回流即可達到塔頂輕組份增濃和塔底重

組份提濃的目的。部分凝液作為輕組份較濃的塔頂產(chǎn)品，部分凝液

作為回流，形成塔內(nèi)下降液流，下降液流的濃度自塔頂而下逐步下

降，至塔底濃度合格后，連續(xù)或間歇地自塔釜排出部分釜液作為重

組份較濃的塔底產(chǎn)品。

在塔中部適當位置加入待分離料液，加料液中輕組份濃度與塔截

面下降液流濃度最接近，該處即為加料的適當位置。因此，加料液

中輕組分濃度愈高，加料位置也愈高，加料位置將塔分成上下二個

塔段，上段為精餾段，下段為提餾段。

在精餾段中上升蒸汽與回流之間進行物質(zhì)傳遞，使上升蒸汽中輕

組份不斷增濃，至塔頂達到要求濃度。在提餾段中，下降液流與上

升蒸汽間的物質(zhì)傳遞使下降液流中的輕組份轉(zhuǎn)入汽相，重組份則轉(zhuǎn)

入液相，下降液流中重組份濃度不斷增濃，至塔底達到要求濃度。

6.3.1評價精餾的指標—全塔效率η

全回流下測全塔效率有二個目的。一是在盡可能短的時間內(nèi)在塔

內(nèi)各塔板，至上而下建立濃度分布，從而使未達平衡的不合格產(chǎn)品

全部回入塔內(nèi)直至塔頂塔底產(chǎn)品濃度合格，并維持若干時間后為部

分回流提供質(zhì)量保證。二是由于全回流下的全塔效率和部分回流下

的全塔效率相差不大，在工程處理時，可以用全回流下的全塔效率

代替部分回流下的全塔效率，全回流時精餾段和提餾段操作線重合，

氣液兩相間的傳質(zhì)具有的推動力，操作變量只有1個，即塔釜

加熱量，所測定的全塔效率比較準確地反映了該精餾塔的性

能，對應的塔頂或塔底濃度即為該塔的極限濃度。全塔效率的定

義式如下： ??nt?1 （1） n

nt：全回流下的理論板數(shù)；

n：精餾塔實際板數(shù)。

6.3.2維持正常精餾的設(shè)備因素和操作因素

精餾塔的結(jié)構(gòu)應能提供所需的塔板數(shù)和塔板上足夠的相間傳遞面積。塔底加熱（產(chǎn)生上升蒸汽）、塔頂冷凝（形成回流）是精餾操作的主要能量消耗；回流比愈大，塔頂冷凝量愈大，塔底加熱量也必須愈大?；亓鞅扔?，相間物質(zhì)傳遞的推動力也愈大。

6.3.2.1設(shè)備因素

合理的塔板數(shù)和塔結(jié)構(gòu)為正常精餾達到指定分離任務(wù)提供了質(zhì)量保證，塔板數(shù)和塔板結(jié)構(gòu)為汽液接觸提供傳質(zhì)面積。塔板數(shù)愈少，塔高愈矮，設(shè)備投資愈省。塔板數(shù)多少和被分離的物系性質(zhì)有關(guān)，輕重組份間揮發(fā)度愈大，塔板數(shù)愈少。反之，塔板數(shù)愈多。塔結(jié)構(gòu)合理，操作彈性大，不易發(fā)生液沫夾帶、漏液、溢流液泛。反之，會使操作不易控制，塔頂塔底質(zhì)量難以保證。為有效地實現(xiàn)汽液兩相之間的傳質(zhì)，為了使傳質(zhì)具有的推動力，設(shè)計良好的塔結(jié)構(gòu)能使操作時的板式精餾塔（如圖2所示）應同時具有以下兩方面流動特征：

⑴汽液兩相總體逆流；

⑵汽液兩相在板上錯流。

塔結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理和操作不當時會發(fā)生以下三種不正?，F(xiàn)象：

(i)嚴重的液沫夾帶現(xiàn)象

由于開孔率太小，而加熱量過大，導致汽速過大，塔板上的一

部分液體被上升汽流帶至上層塔板，這種現(xiàn)象稱為液沫夾帶。液

沫夾帶是一種與液體主流方向相反的流動，屬返混現(xiàn)象，使板效

率降低，嚴重時還會發(fā)生夾帶液泛，破壞塔的正常操作（見圖3

所示）。這種現(xiàn)象可通過p釜顯示，由于：

p釜＝p頂＋∑板壓降 （2）

此時板壓降急劇上升，表現(xiàn)p釜讀數(shù)超出正常范圍的上限。

(ii)嚴重的漏液現(xiàn)象

由于開孔率太大，加上加熱量太小，導致汽速過小，部分液體從塔

板開孔處直接漏下，這種現(xiàn)象稱為漏液。漏液造成液體與氣體在板上

無法錯流接觸，傳質(zhì)推動力降低。嚴重的漏液，將使塔板上不能積液

而無法正常操作，上升的蒸汽直接從降液管里走，板壓降幾乎為0，

見圖4所示。此時p釜≈p頂。

荷愈大，表現(xiàn)為操作壓力p釜也愈大。p釜

過大，液沫夾帶將發(fā)生，p釜過小，漏液將出現(xiàn)。若液沫夾帶量和漏液量各超過10%，被稱為嚴重的不正常現(xiàn)象。所以正常

的精餾塔，操作壓力p釜應有合適的范圍即操作壓力區(qū)間。

(iii)溢流液泛

由于降液管通過能力的限制，當氣液負荷增大，降液管通道截面積

太小，或塔內(nèi)某塔板的降液管有堵塞現(xiàn)象時降液管內(nèi)清液層高度

增加，當降液管液面升至堰板上緣時（見圖5所示）的液體流量為其極限通過能力，若液體流量超過此極限值，常操作。

6.3.2.2操作因素

⑴適宜回流比的確定

回流比是精餾的核心因素。在設(shè)計時，存在著一個最小回流比，低于該回流比即使塔板數(shù)再多，也達不到分離要求。

在精餾塔的設(shè)計時存在一個經(jīng)濟上合理的回流比，使設(shè)備費用和能耗得到兼顧。在精餾塔操作時，存在一個回流比的允許操作范圍。處理量恒定時，若汽液負荷（回流比）超出塔的通量極，會發(fā)生一系列不正常的操作現(xiàn)象，同樣會使塔頂產(chǎn)品不合格。加熱量過大，會發(fā)生嚴重的霧沫夾帶和液泛；加熱量過小，會發(fā)生漏液，液層過薄，塔板效率降低。 ⑵物料平衡

f=d+w （3）

fxf=dxd+wxw （4）

(i)總物料的平衡：f=d+w

若f>d+w，塔釜液位將會上升，從而發(fā)生淹塔；若f

(ii) 輕組分的物料平衡：fxf=dxd+wxw

在回流比r一定的條件下，若fxf＞dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量累積，即表現(xiàn)為每塊塔板上液體中的輕組分增加，塔頂能達到指定溫度和濃度，此時塔內(nèi)各板的溫度所對應塔板的溫度分布曲線如圖6所示，但塔釜質(zhì)量不合格，表明加料速度過大或塔釜加熱量不夠；若fxf＜dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量流失，此時各板上液體中的重組分增加，塔內(nèi)溫度分布曲線如圖7所示，這時塔頂質(zhì)量不合格，塔底質(zhì)量合格。表示塔頂采出率過大，應減小或停止出料，增加進料和塔釜出料。

6 fxf＞dxd+wxw時溫度分布曲線 圖7 fxf＜dxd+wxw時溫度分布曲線圖

6.3.2.3靈敏點溫度t靈

（1） 靈敏板溫度是指一個正常操作的精餾塔當受到某一外界因素的干擾（如r，xf，采

出率等發(fā)生波動時），全塔各板的組成將發(fā)生變動，全塔的溫度分布也將發(fā)生相應

的變化，其中有一些板的溫度對外界干擾因素的反映最靈敏，故稱它們?yōu)殪`敏板。

（2） 按塔頂和塔釜溫度進行操作控制的不可靠性

不可靠性來源于二個原因：一是溫度與組成雖然有一一對應關(guān)系，但溫度變化較

小，儀表難以準確顯示，特別是高純度分離時；另一是過程的遲后性，當溫度達

到指定溫度后由于過程的慣性，溫度在一定時間內(nèi)還會繼續(xù)變化，造成出料不合

格。

（3） 塔內(nèi)溫度劇變的區(qū)域

塔內(nèi)沿塔高溫度的變化如圖7所示。顯然，在塔的頂部和底部附近的塔段內(nèi)溫度

變化較小，中部溫度變化較大。因此，在精餾段和提餾段適當?shù)奈恢酶髟O(shè)置一個

測溫點，在操作變動時，該點的溫度會呈現(xiàn)較靈敏的反應，因而稱為靈敏點溫度。

（4） 按靈敏點溫度進行操作控制

操作一段時間后能得知當靈敏點溫度處于何值時塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品能確保合

格。以后即按該靈敏點溫度進行調(diào)節(jié)。例如，當精餾段靈敏點溫度上升達到規(guī)定

值后即減小出料量，反之，則加大出料量。

因此能用測量溫度的方法預示塔內(nèi)組成尤其

是塔頂餾出液組成的變化。圖6和圖7是物料不

平衡時，全塔溫度分布的變化情況；圖8是分離

能力不夠時，全塔溫度分布的變化情況，此時塔

頂和塔底的產(chǎn)品質(zhì)量均不合格。從比較圖7和圖8

可以看出，采出率增加和回流比減小時，靈敏板

的溫度均上升，但前者溫度上升是突躍式的，而

后者則是緩慢式的，據(jù)此可判斷產(chǎn)品不合格的原

因，并作相應的調(diào)整。

6.4實驗設(shè)計

6.4.1實驗方案設(shè)計

⑴采用乙醇～水物系，全回流操作測全塔效率 根據(jù)??nt?1，在一定加熱量下，全回流操作 n

穩(wěn)定后塔頂塔底同時取樣分析，得xd、xw，用作圖法求理論板數(shù)。

⑵部分回流時回流比的估算

操作回流比的估算有二種方法：

(i) 通過如圖所示，作一切線交縱坐標，截距為

xd，即可求得rmin，由r=(1.2～2)rmin，rmin?1

xd初估操作回流比。 rmin?1

(ii) 根據(jù)現(xiàn)有塔設(shè)備操作摸索回流比，方法如下：

（1） 選擇加料速度為4～6l/h，根據(jù)物料衡算塔頂

出料流量及調(diào)至適當值，塔釜暫時不出料。 （2） 將加熱電壓關(guān)小，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液

接觸狀況，當開始出現(xiàn)漏液時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力下限，對應的加熱電壓即為最小加熱量，讀取的回流比即為操作回流比下限。

（3） 將加熱電壓開大，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液接觸狀況，當開始出現(xiàn)液泛時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力上限，對應的加熱電壓即為加熱量，讀取的回流比即為操作回流比上限。

（4） 在漏液點和液泛點之間選擇一合適的塔釜加熱量。

⑶部分回流時，塔頂塔底質(zhì)量同時合格d的估算

根據(jù)輕組份物料衡算，得d的大小，應考慮全回流時塔底輕組分的含量。

6.4.2實驗流程設(shè)計

⑴需要1個帶再沸器和冷凝器的篩板精餾塔。

⑵需要3個溫度計，以測定t頂、t靈、t釜。

⑶需要1個塔釜壓力表，以確定操作壓力p釜。

⑷需要1個加料泵，供連續(xù)精餾之用。

⑸需要3個流量計，以計量回流量、塔頂出料量、加料量。

將以上儀表和主要塔設(shè)備配上貯槽、閥門、管件等組建如下實驗裝置圖。

6.6實驗塔性能評定時的操作要點

（1） 分離能力——全回流操作

在塔釜內(nèi)置入10～30v%的乙醇水溶液，釜位近液位計2處，開啟加熱電源使電壓為220 3

v，打開塔頂冷凝器進水閥。塔釜加熱，塔頂冷凝，不加料，不出產(chǎn)品。待塔內(nèi)建立起穩(wěn)定的濃度分布后，（回流流量計浮子浮起來達10min之久后），同時取樣分析塔頂xd與塔釜xw。由該二組成可作圖得到該塔的理論板數(shù)并與實際板數(shù)相除得到全塔效率。

（2） 的處理能力——液泛點

全回流條件下，加大塔釜的加熱量，塔內(nèi)上升蒸汽量和下降液體量將隨之增大，塔板上液層厚度和塔釜壓力也相應增大，當塔釜壓力急劇上升時即出現(xiàn)液泛現(xiàn)象，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的上限——液泛點。

（3） 最小的處理能力——漏液點

全回流條件下，逐次減小塔釜加熱量，測定塔效率，塔效率劇降時，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的下限——漏液點。

（4） 部分回流時，將加料流量計開至4 l/h，按照上述提及的回流比確定方法操作。

（5）若發(fā)生t靈急劇上升，應采取d=0，f?，w?的措施。

6.7 原始數(shù)據(jù)記錄

實驗體系：酒精水溶液

篇二 篩板精餾塔精餾實驗報告

篩板精餾塔精餾實驗

6.1實驗目的

1．了解板式塔的結(jié)構(gòu)及精餾流程

2．理論聯(lián)系實際，掌握精餾塔的操作

3．掌握精餾塔全塔效率的測定方法。

6.2實驗內(nèi)容

⑴采用乙醇～水系統(tǒng)測定精餾塔全塔效率、液泛點、漏液點

⑵在規(guī)定時間內(nèi)，完成d=500ml、同時達到xd≥93v%、xw≤3v%分離任務(wù)

6.3實驗原理

塔釜加熱，液體沸騰，在塔內(nèi)產(chǎn)生上升蒸汽，上升蒸汽與沸騰液

體有著不同的組成，這種不同組成來自輕重組份間有不同的揮發(fā)度，

由此塔頂冷凝，只需要部分回流即可達到塔頂輕組份增濃和塔底重

組份提濃的目的。部分凝液作為輕組份較濃的塔頂產(chǎn)品，部分凝液

作為回流，形成塔內(nèi)下降液流，下降液流的濃度自塔頂而下逐步下

降，至塔底濃度合格后，連續(xù)或間歇地自塔釜排出部分釜液作為重

組份較濃的塔底產(chǎn)品。

在塔中部適當位置加入待分離料液，加料液中輕組份濃度與塔截

面下降液流濃度最接近，該處即為加料的適當位置。因此，加料液

中輕組分濃度愈高，加料位置也愈高，加料位置將塔分成上下二個

塔段，上段為精餾段，下段為提餾段。

在精餾段中上升蒸汽與回流之間進行物質(zhì)傳遞，使上升蒸汽中輕

組份不斷增濃，至塔頂達到要求濃度。在提餾段中，下降液流與上

升蒸汽間的物質(zhì)傳遞使下降液流中的輕組份轉(zhuǎn)入汽相，重組份則轉(zhuǎn)

入液相，下降液流中重組份濃度不斷增濃，至塔底達到要求濃度。

6.3.1評價精餾的指標—全塔效率η

全回流下測全塔效率有二個目的。一是在盡可能短的時間內(nèi)在塔

內(nèi)各塔板，至上而下建立濃度分布，從而使未達平衡的不合格產(chǎn)品

全部回入塔內(nèi)直至塔頂塔底產(chǎn)品濃度合格，并維持若干時間后為部

分回流提供質(zhì)量保證。二是由于全回流下的全塔效率和部分回流下

的全塔效率相差不大，在工程處理時，可以用全回流下的全塔效率

代替部分回流下的全塔效率，全回流時精餾段和提餾段操作線重合，

氣液兩相間的傳質(zhì)具有的推動力，操作變量只有1個，即塔釜

加熱量，所測定的全塔效率比較準確地反映了該精餾塔的性

能，對應的塔頂或塔底濃度即為該塔的極限濃度。全塔效率的定

義式如下： ??nt?1 （1） n

nt：全回流下的理論板數(shù)；

n：精餾塔實際板數(shù)。

6.3.2維持正常精餾的設(shè)備因素和操作因素

精餾塔的結(jié)構(gòu)應能提供所需的塔板數(shù)和塔板上足夠的相間傳遞面積。塔底加熱（產(chǎn)生上升蒸汽）、塔頂冷凝（形成回流）是精餾操作的主要能量消耗；回流比愈大，塔頂冷凝量愈大，塔底加熱量也必須愈大。回流比愈大，相間物質(zhì)傳遞的推動力也愈大。

6.3.2.1設(shè)備因素

合理的塔板數(shù)和塔結(jié)構(gòu)為正常精餾達到指定分離任務(wù)提供了質(zhì)量保證，塔板數(shù)和塔板結(jié)構(gòu)為汽液接觸提供傳質(zhì)面積。塔板數(shù)愈少，塔高愈矮，設(shè)備投資愈省。塔板數(shù)多少和被分離的物系性質(zhì)有關(guān)，輕重組份間揮發(fā)度愈大，塔板數(shù)愈少。反之，塔板數(shù)愈多。塔結(jié)構(gòu)合理，操作彈性大，不易發(fā)生液沫夾帶、漏液、溢流液泛。反之，會使操作不易控制，塔頂塔底質(zhì)量難以保證。為有效地實現(xiàn)汽液兩相之間的傳質(zhì)，為了使傳質(zhì)具有的推動力，設(shè)計良好的塔結(jié)構(gòu)能使操作時的板式精餾塔（如圖2所示）應同時具有以下兩方面流動特征：

⑴汽液兩相總體逆流；

⑵汽液兩相在板上錯流。

塔結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理和操作不當時會發(fā)生以下三種不正常現(xiàn)象：

(i)嚴重的液沫夾帶現(xiàn)象

由于開孔率太小，而加熱量過大，導致汽速過大，塔板上的一

部分液體被上升汽流帶至上層塔板，這種現(xiàn)象稱為液沫夾帶。液

沫夾帶是一種與液體主流方向相反的流動，屬返混現(xiàn)象，使板效

率降低，嚴重時還會發(fā)生夾帶液泛，破壞塔的正常操作（見圖3

所示）。這種現(xiàn)象可通過p釜顯示，由于：

p釜＝p頂＋∑板壓降 （2）

此時板壓降急劇上升，表現(xiàn)p釜讀數(shù)超出正常范圍的上限。

(ii)嚴重的漏液現(xiàn)象

由于開孔率太大，加上加熱量太小，導致汽速過小，部分液體從塔

板開孔處直接漏下，這種現(xiàn)象稱為漏液。漏液造成液體與氣體在板上

無法錯流接觸，傳質(zhì)推動力降低。嚴重的漏液，將使塔板上不能積液

而無法正常操作，上升的蒸汽直接從降液管里走，板壓降幾乎為0，

見圖4所示。此時p釜≈p頂。

荷愈大，表現(xiàn)為操作壓力p釜也愈大。p釜

過大，液沫夾帶將發(fā)生，p釜過小，漏液將出現(xiàn)。若液沫夾帶量和漏液量各超過10%，被稱為嚴重的不正?，F(xiàn)象。所以正常

的精餾塔，操作壓力p釜應有合適的范圍即操作壓力區(qū)間。

(iii)溢流液泛

由于降液管通過能力的限制，當氣液負荷增大，降液管通道截面積

太小，或塔內(nèi)某塔板的降液管有堵塞現(xiàn)象時降液管內(nèi)清液層高度

增加，當降液管液面升至堰板上緣時（見圖5所示）的液體流量為其極限通過能力，若液體流量超過此極限值，常操作。

6.3.2.2操作因素

⑴適宜回流比的確定

回流比是精餾的核心因素。在設(shè)計時，存在著一個最小回流比，低于該回流比即使塔板數(shù)再多，也達不到分離要求。

在精餾塔的設(shè)計時存在一個經(jīng)濟上合理的回流比，使設(shè)備費用和能耗得到兼顧。在精餾塔操作時，存在一個回流比的允許操作范圍。處理量恒定時，若汽液負荷（回流比）超出塔的通量極，會發(fā)生一系列不正常的操作現(xiàn)象，同樣會使塔頂產(chǎn)品不合格。加熱量過大，會發(fā)生嚴重的霧沫夾帶和液泛；加熱量過小，會發(fā)生漏液，液層過薄，塔板效率降低。 ⑵物料平衡

f=d+w （3）

fxf=dxd+wxw （4）

(i)總物料的平衡：f=d+w

若f>d+w，塔釜液位將會上升，從而發(fā)生淹塔；若f

(ii) 輕組分的物料平衡：fxf=dxd+wxw

在回流比r一定的條件下，若fxf＞dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量累積，即表現(xiàn)為每塊塔板上液體中的輕組分增加，塔頂能達到指定溫度和濃度，此時塔內(nèi)各板的溫度所對應塔板的溫度分布曲線如圖6所示，但塔釜質(zhì)量不合格，表明加料速度過大或塔釜加熱量不夠；若fxf＜dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量流失，此時各板上液體中的重組分增加，塔內(nèi)溫度分布曲線如圖7所示，這時塔頂質(zhì)量不合格，塔底質(zhì)量合格。表示塔頂采出率過大，應減小或停止出料，增加進料和塔釜出料。

6 fxf＞dxd+wxw時溫度分布曲線 圖7 fxf＜dxd+wxw時溫度分布曲線圖

6.3.2.3靈敏點溫度t靈

（1） 靈敏板溫度是指一個正常操作的精餾塔當受到某一外界因素的干擾（如r，xf，采

出率等發(fā)生波動時），全塔各板的組成將發(fā)生變動，全塔的溫度分布也將發(fā)生相應

的變化，其中有一些板的溫度對外界干擾因素的反映最靈敏，故稱它們?yōu)殪`敏板。

（2） 按塔頂和塔釜溫度進行操作控制的不可靠性

不可靠性來源于二個原因：一是溫度與組成雖然有一一對應關(guān)系，但溫度變化較

小，儀表難以準確顯示，特別是高純度分離時；另一是過程的遲后性，當溫度達

到指定溫度后由于過程的慣性，溫度在一定時間內(nèi)還會繼續(xù)變化，造成出料不合

格。

（3） 塔內(nèi)溫度劇變的區(qū)域

塔內(nèi)沿塔高溫度的變化如圖7所示。顯然，在塔的頂部和底部附近的塔段內(nèi)溫度

變化較小，中部溫度變化較大。因此，在精餾段和提餾段適當?shù)奈恢酶髟O(shè)置一個

測溫點，在操作變動時，該點的溫度會呈現(xiàn)較靈敏的反應，因而稱為靈敏點溫度。

（4） 按靈敏點溫度進行操作控制

操作一段時間后能得知當靈敏點溫度處于何值時塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品能確保合

格。以后即按該靈敏點溫度進行調(diào)節(jié)。例如，當精餾段靈敏點溫度上升達到規(guī)定

值后即減小出料量，反之，則加大出料量。

因此能用測量溫度的方法預示塔內(nèi)組成尤其

是塔頂餾出液組成的變化。圖6和圖7是物料不

平衡時，全塔溫度分布的變化情況；圖8是分離

能力不夠時，全塔溫度分布的變化情況，此時塔

頂和塔底的產(chǎn)品質(zhì)量均不合格。從比較圖7和圖8

可以看出，采出率增加和回流比減小時，靈敏板

的溫度均上升，但前者溫度上升是突躍式的，而

后者則是緩慢式的，據(jù)此可判斷產(chǎn)品不合格的原

因，并作相應的調(diào)整。

6.4實驗設(shè)計

6.4.1實驗方案設(shè)計

⑴采用乙醇～水物系，全回流操作測全塔效率 根據(jù)??nt?1，在一定加熱量下，全回流操作 n

穩(wěn)定后塔頂塔底同時取樣分析，得xd、xw，用作圖法求理論板數(shù)。

⑵部分回流時回流比的估算

操作回流比的估算有二種方法：

(i) 通過如圖所示，作一切線交縱坐標，截距為

xd，即可求得rmin，由r=(1.2～2)rmin，rmin?1

xd初估操作回流比。 rmin?1

(ii) 根據(jù)現(xiàn)有塔設(shè)備操作摸索回流比，方法如下：

（1） 選擇加料速度為4～6l/h，根據(jù)物料衡算塔頂

出料流量及調(diào)至適當值，塔釜暫時不出料。 （2） 將加熱電壓關(guān)小，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液

接觸狀況，當開始出現(xiàn)漏液時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力下限，對應的加熱電壓即為最小加熱量，讀取的回流比即為操作回流比下限。

（3） 將加熱電壓開大，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液接觸狀況，當開始出現(xiàn)液泛時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力上限，對應的加熱電壓即為加熱量，讀取的回流比即為操作回流比上限。

（4） 在漏液點和液泛點之間選擇一合適的塔釜加熱量。

⑶部分回流時，塔頂塔底質(zhì)量同時合格d的估算

根據(jù)輕組份物料衡算，得d的大小，應考慮全回流時塔底輕組分的含量。

6.4.2實驗流程設(shè)計

⑴需要1個帶再沸器和冷凝器的篩板精餾塔。

⑵需要3個溫度計，以測定t頂、t靈、t釜。

⑶需要1個塔釜壓力表，以確定操作壓力p釜。

⑷需要1個加料泵，供連續(xù)精餾之用。

⑸需要3個流量計，以計量回流量、塔頂出料量、加料量。

將以上儀表和主要塔設(shè)備配上貯槽、閥門、管件等組建如下實驗裝置圖。

6.6實驗塔性能評定時的操作要點

（1） 分離能力——全回流操作

在塔釜內(nèi)置入10～30v%的乙醇水溶液，釜位近液位計2處，開啟加熱電源使電壓為220 3

v，打開塔頂冷凝器進水閥。塔釜加熱，塔頂冷凝，不加料，不出產(chǎn)品。待塔內(nèi)建立起穩(wěn)定的濃度分布后，（回流流量計浮子浮起來達10min之久后），同時取樣分析塔頂xd與塔釜xw。由該二組成可作圖得到該塔的理論板數(shù)并與實際板數(shù)相除得到全塔效率。

（2） 的處理能力——液泛點

全回流條件下，加大塔釜的加熱量，塔內(nèi)上升蒸汽量和下降液體量將隨之增大，塔板上液層厚度和塔釜壓力也相應增大，當塔釜壓力急劇上升時即出現(xiàn)液泛現(xiàn)象，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的上限——液泛點。

（3） 最小的處理能力——漏液點

全回流條件下，逐次減小塔釜加熱量，測定塔效率，塔效率劇降時，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的下限——漏液點。

（4） 部分回流時，將加料流量計開至4 l/h，按照上述提及的回流比確定方法操作。

（5）若發(fā)生t靈急劇上升，應采取d=0，f?，w?的措施。

6.7 原始數(shù)據(jù)記錄

實驗體系：酒精水溶液

篇三 篩板精餾塔精餾實驗報告范文

篩板精餾塔精餾實驗

6.1實驗目的

1．了解板式塔的結(jié)構(gòu)及精餾流程

2．理論聯(lián)系實際，掌握精餾塔的操作

3．掌握精餾塔全塔效率的測定方法。

6.2實驗內(nèi)容

⑴采用乙醇～水系統(tǒng)測定精餾塔全塔效率、液泛點、漏液點

⑵在規(guī)定時間內(nèi)，完成d=500ml、同時達到xd≥93v%、xw≤3v%分離任務(wù)

6.3實驗原理

塔釜加熱，液體沸騰，在塔內(nèi)產(chǎn)生上升蒸汽，上升蒸汽與沸騰液

體有著不同的組成，這種不同組成來自輕重組份間有不同的揮發(fā)度，

由此塔頂冷凝，只需要部分回流即可達到塔頂輕組份增濃和塔底重

組份提濃的目的。部分凝液作為輕組份較濃的塔頂產(chǎn)品，部分凝液

作為回流，形成塔內(nèi)下降液流，下降液流的濃度自塔頂而下逐步下

降，至塔底濃度合格后，連續(xù)或間歇地自塔釜排出部分釜液作為重

組份較濃的塔底產(chǎn)品。

在塔中部適當位置加入待分離料液，加料液中輕組份濃度與塔截

面下降液流濃度最接近，該處即為加料的適當位置。因此，加料液

中輕組分濃度愈高，加料位置也愈高，加料位置將塔分成上下二個

塔段，上段為精餾段，下段為提餾段。

在精餾段中上升蒸汽與回流之間進行物質(zhì)傳遞，使上升蒸汽中輕

組份不斷增濃，至塔頂達到要求濃度。在提餾段中，下降液流與上

升蒸汽間的物質(zhì)傳遞使下降液流中的輕組份轉(zhuǎn)入汽相，重組份則轉(zhuǎn)

入液相，下降液流中重組份濃度不斷增濃，至塔底達到要求濃度。

6.3.1評價精餾的指標—全塔效率η

全回流下測全塔效率有二個目的。一是在盡可能短的時間內(nèi)在塔

內(nèi)各塔板，至上而下建立濃度分布，從而使未達平衡的不合格產(chǎn)品

全部回入塔內(nèi)直至塔頂塔底產(chǎn)品濃度合格，并維持若干時間后為部

分回流提供質(zhì)量保證。二是由于全回流下的全塔效率和部分回流下

的全塔效率相差不大，在工程處理時，可以用全回流下的全塔效率

代替部分回流下的全塔效率，全回流時精餾段和提餾段操作線重合，

氣液兩相間的傳質(zhì)具有的推動力，操作變量只有1個，即塔釜

加熱量，所測定的全塔效率比較準確地反映了該精餾塔的性

能，對應的塔頂或塔底濃度即為該塔的極限濃度。全塔效率的定

義式如下： ??nt?1 （1） n

nt：全回流下的理論板數(shù)；

n：精餾塔實際板數(shù)。

6.3.2維持正常精餾的設(shè)備因素和操作因素

精餾塔的結(jié)構(gòu)應能提供所需的塔板數(shù)和塔板上足夠的相間傳遞面積。塔底加熱（產(chǎn)生上升蒸汽）、塔頂冷凝（形成回流）是精餾操作的主要能量消耗；回流比愈大，塔頂冷凝量愈大，塔底加熱量也必須愈大?；亓鞅扔?，相間物質(zhì)傳遞的推動力也愈大。

6.3.2.1設(shè)備因素

合理的塔板數(shù)和塔結(jié)構(gòu)為正常精餾達到指定分離任務(wù)提供了質(zhì)量保證，塔板數(shù)和塔板結(jié)構(gòu)為汽液接觸提供傳質(zhì)面積。塔板數(shù)愈少，塔高愈矮，設(shè)備投資愈省。塔板數(shù)多少和被分離的物系性質(zhì)有關(guān)，輕重組份間揮發(fā)度愈大，塔板數(shù)愈少。反之，塔板數(shù)愈多。塔結(jié)構(gòu)合理，操作彈性大，不易發(fā)生液沫夾帶、漏液、溢流液泛。反之，會使操作不易控制，塔頂塔底質(zhì)量難以保證。為有效地實現(xiàn)汽液兩相之間的傳質(zhì)，為了使傳質(zhì)具有的推動力，設(shè)計良好的塔結(jié)構(gòu)能使操作時的板式精餾塔（如圖2所示）應同時具有以下兩方面流動特征：

⑴汽液兩相總體逆流；

⑵汽液兩相在板上錯流。

塔結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理和操作不當時會發(fā)生以下三種不正?，F(xiàn)象：

(i)嚴重的液沫夾帶現(xiàn)象

由于開孔率太小，而加熱量過大，導致汽速過大，塔板上的一

部分液體被上升汽流帶至上層塔板，這種現(xiàn)象稱為液沫夾帶。液

沫夾帶是一種與液體主流方向相反的流動，屬返混現(xiàn)象，使板效

率降低，嚴重時還會發(fā)生夾帶液泛，破壞塔的正常操作（見圖3

所示）。這種現(xiàn)象可通過p釜顯示，由于：

p釜＝p頂＋∑板壓降 （2）

此時板壓降急劇上升，表現(xiàn)p釜讀數(shù)超出正常范圍的上限。

(ii)嚴重的漏液現(xiàn)象

由于開孔率太大，加上加熱量太小，導致汽速過小，部分液體從塔

板開孔處直接漏下，這種現(xiàn)象稱為漏液。漏液造成液體與氣體在板上

無法錯流接觸，傳質(zhì)推動力降低。嚴重的漏液，將使塔板上不能積液

而無法正常操作，上升的蒸汽直接從降液管里走，板壓降幾乎為0，

見圖4所示。此時p釜≈p頂。

荷愈大，表現(xiàn)為操作壓力p釜也愈大。p釜

過大，液沫夾帶將發(fā)生，p釜過小，漏液將出現(xiàn)。若液沫夾帶量和漏液量各超過10%，被稱為嚴重的不正常現(xiàn)象。所以正常

的精餾塔，操作壓力p釜應有合適的范圍即操作壓力區(qū)間。

(iii)溢流液泛

由于降液管通過能力的限制，當氣液負荷增大，降液管通道截面積

太小，或塔內(nèi)某塔板的降液管有堵塞現(xiàn)象時降液管內(nèi)清液層高度

增加，當降液管液面升至堰板上緣時（見圖5所示）的液體流量為其極限通過能力，若液體流量超過此極限值，常操作。

6.3.2.2操作因素

⑴適宜回流比的確定

回流比是精餾的核心因素。在設(shè)計時，存在著一個最小回流比，低于該回流比即使塔板數(shù)再多，也達不到分離要求。

在精餾塔的設(shè)計時存在一個經(jīng)濟上合理的回流比，使設(shè)備費用和能耗得到兼顧。在精餾塔操作時，存在一個回流比的允許操作范圍。處理量恒定時，若汽液負荷（回流比）超出塔的通量極，會發(fā)生一系列不正常的操作現(xiàn)象，同樣會使塔頂產(chǎn)品不合格。加熱量過大，會發(fā)生嚴重的霧沫夾帶和液泛；加熱量過小，會發(fā)生漏液，液層過薄，塔板效率降低。 ⑵物料平衡

f=d+w （3）

fxf=dxd+wxw （4）

(i)總物料的平衡：f=d+w

若f>d+w，塔釜液位將會上升，從而發(fā)生淹塔；若f

(ii) 輕組分的物料平衡：fxf=dxd+wxw

在回流比r一定的條件下，若fxf＞dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量累積，即表現(xiàn)為每塊塔板上液體中的輕組分增加，塔頂能達到指定溫度和濃度，此時塔內(nèi)各板的溫度所對應塔板的溫度分布曲線如圖6所示，但塔釜質(zhì)量不合格，表明加料速度過大或塔釜加熱量不夠；若fxf＜dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量流失，此時各板上液體中的重組分增加，塔內(nèi)溫度分布曲線如圖7所示，這時塔頂質(zhì)量不合格，塔底質(zhì)量合格。表示塔頂采出率過大，應減小或停止出料，增加進料和塔釜出料。

6 fxf＞dxd+wxw時溫度分布曲線 圖7 fxf＜dxd+wxw時溫度分布曲線圖

6.3.2.3靈敏點溫度t靈

（1） 靈敏板溫度是指一個正常操作的精餾塔當受到某一外界因素的干擾（如r，xf，采

出率等發(fā)生波動時），全塔各板的組成將發(fā)生變動，全塔的溫度分布也將發(fā)生相應

的變化，其中有一些板的溫度對外界干擾因素的反映最靈敏，故稱它們?yōu)殪`敏板。

（2） 按塔頂和塔釜溫度進行操作控制的不可靠性

不可靠性來源于二個原因：一是溫度與組成雖然有一一對應關(guān)系，但溫度變化較

小，儀表難以準確顯示，特別是高純度分離時；另一是過程的遲后性，當溫度達

到指定溫度后由于過程的慣性，溫度在一定時間內(nèi)還會繼續(xù)變化，造成出料不合

格。

（3） 塔內(nèi)溫度劇變的區(qū)域

塔內(nèi)沿塔高溫度的變化如圖7所示。顯然，在塔的頂部和底部附近的塔段內(nèi)溫度

變化較小，中部溫度變化較大。因此，在精餾段和提餾段適當?shù)奈恢酶髟O(shè)置一個

測溫點，在操作變動時，該點的溫度會呈現(xiàn)較靈敏的反應，因而稱為靈敏點溫度。

（4） 按靈敏點溫度進行操作控制

操作一段時間后能得知當靈敏點溫度處于何值時塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品能確保合

格。以后即按該靈敏點溫度進行調(diào)節(jié)。例如，當精餾段靈敏點溫度上升達到規(guī)定

值后即減小出料量，反之，則加大出料量。

因此能用測量溫度的方法預示塔內(nèi)組成尤其

是塔頂餾出液組成的變化。圖6和圖7是物料不

平衡時，全塔溫度分布的變化情況；圖8是分離

能力不夠時，全塔溫度分布的變化情況，此時塔

頂和塔底的產(chǎn)品質(zhì)量均不合格。從比較圖7和圖8

可以看出，采出率增加和回流比減小時，靈敏板

的溫度均上升，但前者溫度上升是突躍式的，而

后者則是緩慢式的，據(jù)此可判斷產(chǎn)品不合格的原

因，并作相應的調(diào)整。

6.4實驗設(shè)計

6.4.1實驗方案設(shè)計

⑴采用乙醇～水物系，全回流操作測全塔效率 根據(jù)??nt?1，在一定加熱量下，全回流操作 n

穩(wěn)定后塔頂塔底同時取樣分析，得xd、xw，用作圖法求理論板數(shù)。

⑵部分回流時回流比的估算

操作回流比的估算有二種方法：

(i) 通過如圖所示，作一切線交縱坐標，截距為

xd，即可求得rmin，由r=(1.2～2)rmin，rmin?1

xd初估操作回流比。 rmin?1

(ii) 根據(jù)現(xiàn)有塔設(shè)備操作摸索回流比，方法如下：

（1） 選擇加料速度為4～6l/h，根據(jù)物料衡算塔頂

出料流量及調(diào)至適當值，塔釜暫時不出料。 （2） 將加熱電壓關(guān)小，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液

接觸狀況，當開始出現(xiàn)漏液時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力下限，對應的加熱電壓即為最小加熱量，讀取的回流比即為操作回流比下限。

（3） 將加熱電壓開大，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液接觸狀況，當開始出現(xiàn)液泛時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力上限，對應的加熱電壓即為加熱量，讀取的回流比即為操作回流比上限。

（4） 在漏液點和液泛點之間選擇一合適的塔釜加熱量。

⑶部分回流時，塔頂塔底質(zhì)量同時合格d的估算

根據(jù)輕組份物料衡算，得d的大小，應考慮全回流時塔底輕組分的含量。

6.4.2實驗流程設(shè)計

⑴需要1個帶再沸器和冷凝器的篩板精餾塔。

⑵需要3個溫度計，以測定t頂、t靈、t釜。

⑶需要1個塔釜壓力表，以確定操作壓力p釜。

⑷需要1個加料泵，供連續(xù)精餾之用。

⑸需要3個流量計，以計量回流量、塔頂出料量、加料量。

將以上儀表和主要塔設(shè)備配上貯槽、閥門、管件等組建如下實驗裝置圖。

6.6實驗塔性能評定時的操作要點

（1） 分離能力——全回流操作

在塔釜內(nèi)置入10～30v%的乙醇水溶液，釜位近液位計2處，開啟加熱電源使電壓為220 3

v，打開塔頂冷凝器進水閥。塔釜加熱，塔頂冷凝，不加料，不出產(chǎn)品。待塔內(nèi)建立起穩(wěn)定的濃度分布后，（回流流量計浮子浮起來達10min之久后），同時取樣分析塔頂xd與塔釜xw。由該二組成可作圖得到該塔的理論板數(shù)并與實際板數(shù)相除得到全塔效率。

（2） 的處理能力——液泛點

全回流條件下，加大塔釜的加熱量，塔內(nèi)上升蒸汽量和下降液體量將隨之增大，塔板上液層厚度和塔釜壓力也相應增大，當塔釜壓力急劇上升時即出現(xiàn)液泛現(xiàn)象，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的上限——液泛點。

（3） 最小的處理能力——漏液點

全回流條件下，逐次減小塔釜加熱量，測定塔效率，塔效率劇降時，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的下限——漏液點。

（4） 部分回流時，將加料流量計開至4 l/h，按照上述提及的回流比確定方法操作。

（5）若發(fā)生t靈急劇上升，應采取d=0，f?，w?的措施。

6.7 原始數(shù)據(jù)記錄

實驗體系：酒精水溶液

篇四 篩板精餾塔精餾實驗報告范本

篩板精餾塔精餾實驗

6.1實驗目的

1．了解板式塔的結(jié)構(gòu)及精餾流程

2．理論聯(lián)系實際，掌握精餾塔的操作

3．掌握精餾塔全塔效率的測定方法。

6.2實驗內(nèi)容

⑴采用乙醇～水系統(tǒng)測定精餾塔全塔效率、液泛點、漏液點

⑵在規(guī)定時間內(nèi)，完成d=500ml、同時達到xd≥93v%、xw≤3v%分離任務(wù)

6.3實驗原理

塔釜加熱，液體沸騰，在塔內(nèi)產(chǎn)生上升蒸汽，上升蒸汽與沸騰液

體有著不同的組成，這種不同組成來自輕重組份間有不同的揮發(fā)度，

由此塔頂冷凝，只需要部分回流即可達到塔頂輕組份增濃和塔底重

組份提濃的目的。部分凝液作為輕組份較濃的塔頂產(chǎn)品，部分凝液

作為回流，形成塔內(nèi)下降液流，下降液流的濃度自塔頂而下逐步下

降，至塔底濃度合格后，連續(xù)或間歇地自塔釜排出部分釜液作為重

組份較濃的塔底產(chǎn)品。

在塔中部適當位置加入待分離料液，加料液中輕組份濃度與塔截

面下降液流濃度最接近，該處即為加料的適當位置。因此，加料液

中輕組分濃度愈高，加料位置也愈高，加料位置將塔分成上下二個

塔段，上段為精餾段，下段為提餾段。

在精餾段中上升蒸汽與回流之間進行物質(zhì)傳遞，使上升蒸汽中輕

組份不斷增濃，至塔頂達到要求濃度。在提餾段中，下降液流與上

升蒸汽間的物質(zhì)傳遞使下降液流中的輕組份轉(zhuǎn)入汽相，重組份則轉(zhuǎn)

入液相，下降液流中重組份濃度不斷增濃，至塔底達到要求濃度。

6.3.1評價精餾的指標—全塔效率η

全回流下測全塔效率有二個目的。一是在盡可能短的時間內(nèi)在塔

內(nèi)各塔板，至上而下建立濃度分布，從而使未達平衡的不合格產(chǎn)品

全部回入塔內(nèi)直至塔頂塔底產(chǎn)品濃度合格，并維持若干時間后為部

分回流提供質(zhì)量保證。二是由于全回流下的全塔效率和部分回流下

的全塔效率相差不大，在工程處理時，可以用全回流下的全塔效率

代替部分回流下的全塔效率，全回流時精餾段和提餾段操作線重合，

氣液兩相間的傳質(zhì)具有的推動力，操作變量只有1個，即塔釜

加熱量，所測定的全塔效率比較準確地反映了該精餾塔的性

能，對應的塔頂或塔底濃度即為該塔的極限濃度。全塔效率的定

義式如下： ??nt?1 （1） n

nt：全回流下的理論板數(shù)；

n：精餾塔實際板數(shù)。

6.3.2維持正常精餾的設(shè)備因素和操作因素

精餾塔的結(jié)構(gòu)應能提供所需的塔板數(shù)和塔板上足夠的相間傳遞面積。塔底加熱（產(chǎn)生上升蒸汽）、塔頂冷凝（形成回流）是精餾操作的主要能量消耗；回流比愈大，塔頂冷凝量愈大，塔底加熱量也必須愈大?；亓鞅扔?，相間物質(zhì)傳遞的推動力也愈大。

6.3.2.1設(shè)備因素

合理的塔板數(shù)和塔結(jié)構(gòu)為正常精餾達到指定分離任務(wù)提供了質(zhì)量保證，塔板數(shù)和塔板結(jié)構(gòu)為汽液接觸提供傳質(zhì)面積。塔板數(shù)愈少，塔高愈矮，設(shè)備投資愈省。塔板數(shù)多少和被分離的物系性質(zhì)有關(guān)，輕重組份間揮發(fā)度愈大，塔板數(shù)愈少。反之，塔板數(shù)愈多。塔結(jié)構(gòu)合理，操作彈性大，不易發(fā)生液沫夾帶、漏液、溢流液泛。反之，會使操作不易控制，塔頂塔底質(zhì)量難以保證。為有效地實現(xiàn)汽液兩相之間的傳質(zhì)，為了使傳質(zhì)具有的推動力，設(shè)計良好的塔結(jié)構(gòu)能使操作時的板式精餾塔（如圖2所示）應同時具有以下兩方面流動特征：

⑴汽液兩相總體逆流；

⑵汽液兩相在板上錯流。

塔結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理和操作不當時會發(fā)生以下三種不正常現(xiàn)象：

(i)嚴重的液沫夾帶現(xiàn)象

由于開孔率太小，而加熱量過大，導致汽速過大，塔板上的一

部分液體被上升汽流帶至上層塔板，這種現(xiàn)象稱為液沫夾帶。液

沫夾帶是一種與液體主流方向相反的流動，屬返混現(xiàn)象，使板效

率降低，嚴重時還會發(fā)生夾帶液泛，破壞塔的正常操作（見圖3

所示）。這種現(xiàn)象可通過p釜顯示，由于：

p釜＝p頂＋∑板壓降 （2）

此時板壓降急劇上升，表現(xiàn)p釜讀數(shù)超出正常范圍的上限。

(ii)嚴重的漏液現(xiàn)象

由于開孔率太大，加上加熱量太小，導致汽速過小，部分液體從塔

板開孔處直接漏下，這種現(xiàn)象稱為漏液。漏液造成液體與氣體在板上

無法錯流接觸，傳質(zhì)推動力降低。嚴重的漏液，將使塔板上不能積液

而無法正常操作，上升的蒸汽直接從降液管里走，板壓降幾乎為0，

見圖4所示。此時p釜≈p頂。

荷愈大，表現(xiàn)為操作壓力p釜也愈大。p釜

過大，液沫夾帶將發(fā)生，p釜過小，漏液將出現(xiàn)。若液沫夾帶量和漏液量各超過10%，被稱為嚴重的不正常現(xiàn)象。所以正常

的精餾塔，操作壓力p釜應有合適的范圍即操作壓力區(qū)間。

(iii)溢流液泛

由于降液管通過能力的限制，當氣液負荷增大，降液管通道截面積

太小，或塔內(nèi)某塔板的降液管有堵塞現(xiàn)象時降液管內(nèi)清液層高度

增加，當降液管液面升至堰板上緣時（見圖5所示）的液體流量為其極限通過能力，若液體流量超過此極限值，常操作。

6.3.2.2操作因素

⑴適宜回流比的確定

回流比是精餾的核心因素。在設(shè)計時，存在著一個最小回流比，低于該回流比即使塔板數(shù)再多，也達不到分離要求。

在精餾塔的設(shè)計時存在一個經(jīng)濟上合理的回流比，使設(shè)備費用和能耗得到兼顧。在精餾塔操作時，存在一個回流比的允許操作范圍。處理量恒定時，若汽液負荷（回流比）超出塔的通量極，會發(fā)生一系列不正常的操作現(xiàn)象，同樣會使塔頂產(chǎn)品不合格。加熱量過大，會發(fā)生嚴重的霧沫夾帶和液泛；加熱量過小，會發(fā)生漏液，液層過薄，塔板效率降低。 ⑵物料平衡

f=d+w （3）

fxf=dxd+wxw （4）

(i)總物料的平衡：f=d+w

若f>d+w，塔釜液位將會上升，從而發(fā)生淹塔；若f

(ii) 輕組分的物料平衡：fxf=dxd+wxw

在回流比r一定的條件下，若fxf＞dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量累積，即表現(xiàn)為每塊塔板上液體中的輕組分增加，塔頂能達到指定溫度和濃度，此時塔內(nèi)各板的溫度所對應塔板的溫度分布曲線如圖6所示，但塔釜質(zhì)量不合格，表明加料速度過大或塔釜加熱量不夠；若fxf＜dxd+wxw，塔內(nèi)輕組分大量流失，此時各板上液體中的重組分增加，塔內(nèi)溫度分布曲線如圖7所示，這時塔頂質(zhì)量不合格，塔底質(zhì)量合格。表示塔頂采出率過大，應減小或停止出料，增加進料和塔釜出料。

6 fxf＞dxd+wxw時溫度分布曲線 圖7 fxf＜dxd+wxw時溫度分布曲線圖

6.3.2.3靈敏點溫度t靈

（1） 靈敏板溫度是指一個正常操作的精餾塔當受到某一外界因素的干擾（如r，xf，采

出率等發(fā)生波動時），全塔各板的組成將發(fā)生變動，全塔的溫度分布也將發(fā)生相應

的變化，其中有一些板的溫度對外界干擾因素的反映最靈敏，故稱它們?yōu)殪`敏板。

（2） 按塔頂和塔釜溫度進行操作控制的不可靠性

不可靠性來源于二個原因：一是溫度與組成雖然有一一對應關(guān)系，但溫度變化較

小，儀表難以準確顯示，特別是高純度分離時；另一是過程的遲后性，當溫度達

到指定溫度后由于過程的慣性，溫度在一定時間內(nèi)還會繼續(xù)變化，造成出料不合

格。

（3） 塔內(nèi)溫度劇變的區(qū)域

塔內(nèi)沿塔高溫度的變化如圖7所示。顯然，在塔的頂部和底部附近的塔段內(nèi)溫度

變化較小，中部溫度變化較大。因此，在精餾段和提餾段適當?shù)奈恢酶髟O(shè)置一個

測溫點，在操作變動時，該點的溫度會呈現(xiàn)較靈敏的反應，因而稱為靈敏點溫度。

（4） 按靈敏點溫度進行操作控制

操作一段時間后能得知當靈敏點溫度處于何值時塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品能確保合

格。以后即按該靈敏點溫度進行調(diào)節(jié)。例如，當精餾段靈敏點溫度上升達到規(guī)定

值后即減小出料量，反之，則加大出料量。

因此能用測量溫度的方法預示塔內(nèi)組成尤其

是塔頂餾出液組成的變化。圖6和圖7是物料不

平衡時，全塔溫度分布的變化情況；圖8是分離

能力不夠時，全塔溫度分布的變化情況，此時塔

頂和塔底的產(chǎn)品質(zhì)量均不合格。從比較圖7和圖8

可以看出，采出率增加和回流比減小時，靈敏板

的溫度均上升，但前者溫度上升是突躍式的，而

后者則是緩慢式的，據(jù)此可判斷產(chǎn)品不合格的原

因，并作相應的調(diào)整。

6.4實驗設(shè)計

6.4.1實驗方案設(shè)計

⑴采用乙醇～水物系，全回流操作測全塔效率 根據(jù)??nt?1，在一定加熱量下，全回流操作 n

穩(wěn)定后塔頂塔底同時取樣分析，得xd、xw，用作圖法求理論板數(shù)。

⑵部分回流時回流比的估算

操作回流比的估算有二種方法：

(i) 通過如圖所示，作一切線交縱坐標，截距為

xd，即可求得rmin，由r=(1.2～2)rmin，rmin?1

xd初估操作回流比。 rmin?1

(ii) 根據(jù)現(xiàn)有塔設(shè)備操作摸索回流比，方法如下：

（1） 選擇加料速度為4～6l/h，根據(jù)物料衡算塔頂

出料流量及調(diào)至適當值，塔釜暫時不出料。 （2） 將加熱電壓關(guān)小，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液

接觸狀況，當開始出現(xiàn)漏液時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力下限，對應的加熱電壓即為最小加熱量，讀取的回流比即為操作回流比下限。

（3） 將加熱電壓開大，觀察塔節(jié)視鏡內(nèi)的氣液接觸狀況，當開始出現(xiàn)液泛時，記錄p釜讀數(shù)，此時p釜作為操作壓力上限，對應的加熱電壓即為加熱量，讀取的回流比即為操作回流比上限。

（4） 在漏液點和液泛點之間選擇一合適的塔釜加熱量。

⑶部分回流時，塔頂塔底質(zhì)量同時合格d的估算

根據(jù)輕組份物料衡算，得d的大小，應考慮全回流時塔底輕組分的含量。

6.4.2實驗流程設(shè)計

⑴需要1個帶再沸器和冷凝器的篩板精餾塔。

⑵需要3個溫度計，以測定t頂、t靈、t釜。

⑶需要1個塔釜壓力表，以確定操作壓力p釜。

⑷需要1個加料泵，供連續(xù)精餾之用。

⑸需要3個流量計，以計量回流量、塔頂出料量、加料量。

將以上儀表和主要塔設(shè)備配上貯槽、閥門、管件等組建如下實驗裝置圖。

6.6實驗塔性能評定時的操作要點

（1） 分離能力——全回流操作

在塔釜內(nèi)置入10～30v%的乙醇水溶液，釜位近液位計2處，開啟加熱電源使電壓為220 3

v，打開塔頂冷凝器進水閥。塔釜加熱，塔頂冷凝，不加料，不出產(chǎn)品。待塔內(nèi)建立起穩(wěn)定的濃度分布后，（回流流量計浮子浮起來達10min之久后），同時取樣分析塔頂xd與塔釜xw。由該二組成可作圖得到該塔的理論板數(shù)并與實際板數(shù)相除得到全塔效率。

（2） 的處理能力——液泛點

全回流條件下，加大塔釜的加熱量，塔內(nèi)上升蒸汽量和下降液體量將隨之增大，塔板上液層厚度和塔釜壓力也相應增大，當塔釜壓力急劇上升時即出現(xiàn)液泛現(xiàn)象，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的上限——液泛點。

（3） 最小的處理能力——漏液點

全回流條件下，逐次減小塔釜加熱量，測定塔效率，塔效率劇降時，讀取該時刻的回流量和加熱電流量，即為該塔操作的下限——漏液點。

（4） 部分回流時，將加料流量計開至4 l/h，按照上述提及的回流比確定方法操作。

（5）若發(fā)生t靈急劇上升，應采取d=0，f?，w?的措施。

6.7 原始數(shù)據(jù)記錄

實驗體系：酒精水溶液